緊縮場技術(shù)發(fā)展歷史

天線方向圖的最早測試實(shí)驗(yàn)可追溯到1905年Marconi對(duì)其通信系統(tǒng)中“馬可尼”天線方向圖的測試。由于天線方向圖測試要求被測天線或目標(biāo)處于平面波環(huán)境下，最初都是采用遠(yuǎn)場測試方式來滿足這一條件，即被測目標(biāo)與發(fā)射天線的距離滿足遠(yuǎn)場條件，發(fā)射源必須要與被測天線有足夠的距離使得其球面相位波前在被測天線口面上近似平面分布。二戰(zhàn)前后貝爾實(shí)驗(yàn)室、R.C.A.實(shí)驗(yàn)室、M.I.T.輻射實(shí)驗(yàn)室等多個(gè)研究機(jī)構(gòu)都對(duì)天線測試技術(shù)做了大量研究工作，并研制出各種天線測試系統(tǒng)，它們都屬于遠(yuǎn)場測試。

在遠(yuǎn)場測量中，對(duì)于電大尺寸的天線來說，這將是非常長的距離（幾百米至幾千米），為了縮短所必需的測試距離導(dǎo)致了緊縮場和近場技術(shù)的發(fā)展。最初所做嘗試是使用微波透鏡來縮短測試距離，1950年，Woonton等人采用約35倍波長方口徑金屬透鏡，Chapman采用固態(tài)聚苯乙烯透鏡；1953年，Mentzer使用直徑為33倍波長的圓形泡沫介質(zhì)透鏡。但由于邊緣繞射和介質(zhì)表面反射的影響，都沒有得到很好的結(jié)果。

現(xiàn)代緊縮場技術(shù)開始于20世紀(jì)60年代，Georgia工學(xué)院的R. C.Johnson制造了世界上第一個(gè)單旋轉(zhuǎn)拋物面緊縮場。他用一個(gè)3.05米的旋轉(zhuǎn)拋物面校準(zhǔn)角錐天線發(fā)射的球面波場，在近距離形成幅相相對(duì)一致的平面波場。反射面只有上半部分被照射，其加工公差為±0.05cm。為了降低邊緣繞射，在反射面邊緣安裝吸波材料。其使用頻率主要針對(duì)X波段。Johnson將緊縮場中的天線測試結(jié)果和RCS測試結(jié)果與遠(yuǎn)場中的結(jié)果作了對(duì)比，吻合得非常好。同時(shí)Johnson也研制了單拋物柱面緊縮場，采用2.74m(H)×1.83m(W)的拋物柱面校正由帚形喇叭激勵(lì)出來的柱面波場來形成平面波場。其加工公差為±0.2mm，電氣性能指標(biāo)（包括背景電平）也要優(yōu)于單旋轉(zhuǎn)拋物面緊縮場，但由于其幾何布局的限制，只能單一極化測量，且頻段更換較為復(fù)雜，后來其他研究人員在此基礎(chǔ)上研制出新類型緊縮場。Johnson于1967年1月31日獲得專利認(rèn)證，并將其命名為緊縮場（CATR）。Johnson對(duì)緊縮場技術(shù)做了大量的研究工作，包括緊縮場設(shè)計(jì)、誤差分析、應(yīng)用技術(shù)等，為以后的研究奠定了基礎(chǔ)。

在20世紀(jì)70年代，幾所大學(xué)相繼開展了緊縮場的研究：英國倫敦大學(xué)Queen mary學(xué)院的Olver等人設(shè)計(jì)了相對(duì)簡單的緊縮場，采用直徑為3米鋁制旋轉(zhuǎn)拋物面。當(dāng)靜區(qū)直徑為0.5米時(shí)平均反射率為-55dB，當(dāng)靜區(qū)為1米時(shí)平均反射率為-46dB。并首次在此緊縮場中進(jìn)行毫米波測試；1979年，Olver和Saleeb設(shè)計(jì)了一種使用泡沫介質(zhì)的透鏡緊縮場，Menzel和Hunter后來研制出可以工作在94GHz固態(tài)介質(zhì)透鏡緊縮場。

1976年，荷蘭Eindhoven大學(xué)的Vokurka研制了雙柱面緊縮場。這種緊縮場采用兩個(gè)正交的拋物柱面校準(zhǔn)波束，克服了Johnson設(shè)計(jì)的單拋物柱面面緊縮場的極化限制。其單彎曲的反射面可以采用金屬蜂窩結(jié)構(gòu)面板進(jìn)行環(huán)氧膠接的工藝進(jìn)行加工，制造成本相對(duì)較低，并容易獲得很高的表面精度。同時(shí)由于雙反射面結(jié)構(gòu)，相對(duì)于單反射面緊縮場，其等效焦距較長，可以改善空間衰減的不均勻而引起的幅度錐削，其主極化性能和交叉極化性能有所提高，可以獲得相對(duì)較大的口面利用系數(shù)。

圖1單反射面緊縮場

圖2雙柱面緊縮場

緊縮場經(jīng)歷了較長時(shí)間才被傳統(tǒng)的遠(yuǎn)場測試人員所接受。在20世紀(jì)80年代，大量中等尺寸的天線和RCS的測試需求促成緊縮場技術(shù)的發(fā)展，這是緊縮場技術(shù)發(fā)展最快的一段時(shí)期，不斷涌現(xiàn)出新類型緊縮場及逐步完善緊縮場理論。這其中俄亥俄州立大學(xué)在理論研究方面作了大量杰出的工作：Walton和Young詳細(xì)描述了系統(tǒng)構(gòu)成及性能、測試誤差分析及修正校準(zhǔn)技術(shù)；Burnside、Gilreath、Pistorius等人研究了緊縮場邊緣處理方法之一的卷邊技術(shù)，提出混合卷邊技術(shù)克服由于橢圓形卷邊由于曲率不連續(xù)而引起散射效應(yīng)；Burnside和Heedy對(duì)緊縮場的饋源設(shè)計(jì)也作了研究，提出口徑匹配饋源設(shè)計(jì)方法；Burnside和Lee利用緊縮場作聚焦成像，拓展了緊縮場應(yīng)用領(lǐng)域。

在這段時(shí)期又陸續(xù)研制和完善幾種新類型緊縮場：

Manitoba大學(xué)的Sanad和Shafai對(duì)雙柱面緊縮場進(jìn)行了深入研究，詳細(xì)論述了幾何布局、焦徑比、饋源指向偏角等基本參數(shù)對(duì)主副面口面場分布的影響，通過優(yōu)化饋源的位置和指向可以降低交叉極化，調(diào)整饋源軸線傾角可克服口面主極化的不對(duì)稱，并給出計(jì)算傾角的表達(dá)式。

英國Farhat和Bennett提出單拋物柱面緊縮場（即單平面校準(zhǔn)場）的概念，采用拋物柱面反射焦點(diǎn)處饋源發(fā)出的球面波，在靜區(qū)形成柱面波，在柱面波環(huán)境下測得的天線接收數(shù)據(jù)通過遠(yuǎn)近、場變換得到被測天線的方向圖。這是一個(gè)相當(dāng)經(jīng)濟(jì)的方法，單彎曲反射面可以采用面板工藝加工，而且容易獲得較高的精度；由于柱面波前使得反射的能量分布在較大的空間范圍，因此可以獲得較高的口面利用系數(shù)；靜區(qū)的波前在只有一維存在偏差，因此對(duì)數(shù)據(jù)只需一維采集，做一維的遠(yuǎn)近場變換，節(jié)省了大量的時(shí)間，可以做到準(zhǔn)實(shí)時(shí)測量。亞利桑那州立大學(xué)的Bircher采用參考目標(biāo)法在單拋物柱面緊縮場緊縮場中進(jìn)行RCS測量，對(duì)長棒和縮比飛機(jī)模型進(jìn)行試驗(yàn)測量，并與雙柱面緊縮場測量結(jié)果吻合得很好。

圖3單平面校準(zhǔn)場

俄亥俄州立大學(xué)的Burnside和他的同事研制出基于雙暗室結(jié)構(gòu)的Gregorian緊縮場，其主要針對(duì)單旋轉(zhuǎn)拋物面緊縮場偏饋布局引起口面場錐削加重及交叉極化變大的問題，由初級(jí)饋源與副面（旋轉(zhuǎn)橢球面）形成的虛焦點(diǎn)代替實(shí)際的初級(jí)饋源對(duì)反射面饋電，通過初級(jí)饋源與副面光程差來補(bǔ)償主面焦點(diǎn)至主面光程差減小靜區(qū)場的錐削，同時(shí)當(dāng)初級(jí)饋源、副面、主面滿足圓對(duì)稱條件從幾何光學(xué)的角度可以完全消除交叉極化。其初級(jí)饋源和副面可安置在獨(dú)立的小暗室中與主面和被測件分開，可以有效減小副面邊緣繞射和饋源直漏。最初副面沒有對(duì)邊緣進(jìn)行處理，發(fā)現(xiàn)副面邊緣對(duì)主面入射場的影響較大，后采用鋸齒邊緣和阻抗邊緣減小邊緣影響。

德國的Dudok和Fasold研制出補(bǔ)償式緊縮場（即前饋卡塞格倫緊縮場），采用兩個(gè)雙彎曲反射面校準(zhǔn)初級(jí)饋源發(fā)出的球面波，副面為旋轉(zhuǎn)雙曲面，主面為旋轉(zhuǎn)拋物面，邊緣采用鋸齒形邊齒處理。與同為雙反射面的雙柱面緊縮場相比其等效焦距更長，口面利用系數(shù)高，且交叉極化低。其建造了這種布局的緊縮場，反射面采用鑄鐵材料，通過五坐標(biāo)銑床對(duì)其加工，其測試頻率2GHz~200GHz，靜區(qū)尺寸為5.5m(W)×5.0m(H)×6.0m (D)，交叉極化低于-40dB。

圖4格里高利緊縮場

圖5補(bǔ)償式緊縮場

美國Harris公司將賦形天線的原理應(yīng)用到緊縮場設(shè)計(jì)中，制造出賦形緊縮場。賦形緊縮場的基本原理是根據(jù)給定的饋源方向圖及要求的口面場分布，利用幾何光學(xué)法綜合出所需的副面和主面形狀。盡管此時(shí)的主、副面形狀已不是標(biāo)準(zhǔn)的幾何曲面，但其二階導(dǎo)數(shù)仍保持連續(xù)，即它是光滑的曲面。賦形CATR的優(yōu)點(diǎn)是可得到主面口面場連續(xù)分布；此外，由于可以令邊緣電平很低，從而大大提高了口面利用率；由于不用鋸齒邊緣，工藝制造方面也可以得到簡化。反射面面采用面板工藝，表面精度為0.025mm至0.040mm，采用照相測繪法進(jìn)行拼裝，口面利用系數(shù)可達(dá)75%。同時(shí)加利福尼亞理工學(xué)院的Galindo-Israel、Imbriale等人對(duì)賦形緊縮場口面場分布對(duì)靜區(qū)影響做了大量分析計(jì)算，分別采用“SWE”積分方法、GO/PO方法、GTD/PO方法計(jì)算不同口徑尺寸、不同口徑分布函數(shù)的橫向場及縱向場分布，得到最佳口徑分布為比例系數(shù)為5/6的1+Guass分布，同時(shí)最小口徑尺寸為60λ可獲得較佳的口面利用系數(shù)和紋波特性。

緊縮場技術(shù)至20世紀(jì)90年代已經(jīng)趨于成熟，已經(jīng)成為天線測試及散射測試一種高精度測試手段。這段時(shí)期也出現(xiàn)了新類型緊縮場：芬蘭Helsinki科技大學(xué)Tuovinen提出全息緊縮場概念。這種緊縮場利用微波全息原理，當(dāng)饋源發(fā)出的球面波照射在全息透鏡上，經(jīng)過全息條紋的散射，在透鏡的另一面形成平面波。目前已經(jīng)研制出工作在650GHz，靜區(qū)尺寸為0.62m的全息緊縮場，其靜區(qū)幅度不平度為2dB，相位不平度為15°。并使用另外的直徑3m的全息緊縮場，在322GHz上對(duì)直徑1.5m的反射面天線進(jìn)行測試，得到良好的測試結(jié)果。

圖6全息緊縮場

目前世界各國大部分的研究人員已經(jīng)將研究重點(diǎn)更多地放在緊縮場性能提高及緊縮場應(yīng)用技術(shù)上，使得緊縮場能夠滿足更多的測量需求。頻率擴(kuò)展、饋源設(shè)計(jì)、誤差分析及修正等方面的研究成為關(guān)注的焦點(diǎn)。

頻帶擴(kuò)展是在緊縮場技術(shù)發(fā)展過程中一直在研究的問題。由于緊縮場靜區(qū)處于反射面天線的近場，其性能受反射面邊緣繞射影響較大，采用邊緣處理（鋸齒邊緣、卷邊技術(shù)）可減小這種干擾，但頻率較低的情況下，這些邊緣處理方式的電尺寸很小，將會(huì)失去作用，因此1GHz以下的工作頻率在緊縮場測量中一直是個(gè)難題， Bradford大學(xué)的Excell通過設(shè)計(jì)饋源減小邊緣照射來獲得較好的低頻特性，Brumley通過對(duì)緊縮場低頻特性的大量計(jì)算發(fā)現(xiàn)改變靜區(qū)位置使其處于反射面天線的遠(yuǎn)場或準(zhǔn)遠(yuǎn)場可以獲得較佳的低頻性能。而緊縮場的高頻性能主要反射面精度影響，其反射面精度要求為工作頻率波長的百分之一，目前已經(jīng)開展THz緊縮場的研究，并進(jìn)行了雷達(dá)特征測量。

九十年代初國內(nèi)的一些研究人員開始對(duì)緊縮場技術(shù)進(jìn)行深入研究。北京航空航天大學(xué)的何國瑜和他的同事于1992年成功研制出國內(nèi)第一臺(tái)國產(chǎn)緊縮場，其類型為雙柱面緊縮場，靜區(qū)尺寸為F1.5米×1.5米，采用金屬蜂窩結(jié)構(gòu)、負(fù)壓成型、釘床法柔性模具制造高精度面板，工作頻率為4GHz~40GHz。在2000年建造了靜區(qū)為5米×7米×3.3米的大型雙柱面緊縮場，工作頻率為2GHz~40GHz在反射面的裝調(diào)上采用動(dòng)態(tài)平差補(bǔ)償方法、多臺(tái)電子經(jīng)緯儀組網(wǎng)、計(jì)算機(jī)現(xiàn)場輔助調(diào)整等方法，保證了反射面精度為0.05mm。

圖7國內(nèi)第一臺(tái)雙柱面緊縮場C2015

2002年制造了國內(nèi)第一臺(tái)國產(chǎn)單反射面緊縮場（旋轉(zhuǎn)拋物面），其靜區(qū)尺寸為F4米×4米。采用雙彎曲夾層面辦成型技術(shù),反射面加工精度為0.025mm,反射面實(shí)體采用多塊面板拼裝而成，整體的拼裝精度為0.040mm，采用極化柵技術(shù)降低靜區(qū)交叉極化。

北京航空航天大學(xué)在緊縮場理論分析上也做了大量工作，何國瑜教授研究了偏饋賦形緊縮場的電氣設(shè)計(jì)，提出了進(jìn)行雙反射面賦形綜合的設(shè)計(jì)方法，提出口徑繞射理論及口徑相似原理，給緊縮場設(shè)計(jì)提供便捷可靠的分析手段，并分析了交叉極化如何得到補(bǔ)償和控制，通過射線追蹤法研究了邊齒繞射對(duì)靜區(qū)的影響，對(duì)單反射面、雙柱面、單柱面、前饋卡塞格倫緊縮場等多種類型緊縮場的電氣設(shè)計(jì)作了研究。

審核編輯 ：李倩