微機(jī)母線保護(hù)及其整定計算

微機(jī)母線保護(hù)及其整定計算

本文闡述了WMH-800、WMZ-41、BP-2B以及RCS-915等幾種微機(jī)母線保護(hù)各自采用的原理和解決抗CT飽和等問題的不同方法，并總結(jié)了母線差動保護(hù)的整定計算方法。
　　關(guān)鍵詞：微機(jī)母差；抗飽和；整定

MICROPROCESSOR-BASED BUS PROTECTION AND ITS SETTING

(Power Dispatch Center of Guangdong Province,Guangzhou,510600,China)

Zhu Xiaohua?

　　Abstract： This paper describes the theory and techniques contending with saturation adopted by several kinds of microprocessor-based bus protection such as WMZ-41、WMH-800、BP-2B and RCS-915, then discusses the setting method of bus protection.
　　Keywords： Microprocessor-based bus protection contend with Saturation Setting

　　在計算機(jī)技術(shù)高速發(fā)展的今天，微機(jī)繼電保護(hù)裝置在使用中由于有原理先進(jìn)，可靠性高，操作簡單，維護(hù)管理方便等優(yōu)勢，廣東省220KV以上電網(wǎng)繼電保護(hù)裝置中的線路保護(hù)已基本實現(xiàn)微機(jī)化，元件保護(hù)也正在向全面微機(jī)化過渡。如今廣東省變電站和電廠共有220KV母線保護(hù)約170多套，其中各種型號的微機(jī)母線保護(hù)約有90多套。

一 母線保護(hù)的作用
　　母線故障如未裝設(shè)專用的母線保護(hù)，需靠相鄰元件的保護(hù)作為后備，將延長故障切除時間，并且往往要擴(kuò)大停電范圍，甚至釀成系統(tǒng)性大面積停電。由于母線保護(hù)涉及開關(guān)較多，誤動作后果特別嚴(yán)重，所以要求它比其他保護(hù)具有更高的安全性。在《繼電保護(hù)和安全自動裝置技術(shù)規(guī)程》中規(guī)定高壓電網(wǎng)母線保護(hù)的裝設(shè)應(yīng)遵循以下原則：
　　對220~500KV母線，應(yīng)裝設(shè)能快速有選擇地切除故障的母線保護(hù)。對一個半斷路器接線，每組母線宜裝設(shè)兩套母線保護(hù)。

二 母線差動保護(hù)的原理
　　母線差動保護(hù)的動作原理建立在基爾霍夫電流定律的基礎(chǔ)上。把母線視為一個節(jié)點，在正常運行和外部故障時流入母線電流之和為零，而內(nèi)部短路時為總短路電流。假設(shè)母線上各引出線電流互感器的變比相同，二次側(cè)同極性端連接在一起，按照圖一接線則在正常及外部短路時繼電器中電流為零。
　　實際上由于電流互感器有誤差，在外部短路時繼電器中有不平衡電流出現(xiàn)，差動保護(hù)的啟動電流必須躲開最大的不平衡電流才能保證選擇性。

三 微機(jī)母差要解決的幾個問題
1 區(qū)外故障電流互感器飽和的問題
　　在外部短路情況下，該母線的引出線路中，故障線路電流是所有非故障線路電流之和。如圖一，故障線路電流很大，其電流互感器飽和，二次側(cè)電流很小。此時差動保護(hù)的不平衡電流很大。差動保護(hù)在此情況下應(yīng)不失去選擇性。

　　由于飽和CT有以下兩個特點：a．無論一次電流有多大，在系統(tǒng)發(fā)生故障瞬間，CT不可能同時發(fā)生飽和。從故障發(fā)生到CT飽和至有1/4周波的時間，CT能正確傳變一次電流。b. CT進(jìn)入飽和后,二次電流波形出現(xiàn)畸變、缺損，但在一次電流過零點附近，飽和CT二次側(cè)仍有一個線性傳變區(qū)。
　　1) WMZ-41母線保護(hù)裝置使用的抗CT飽和方案稱為同步識別法，即判別“故障啟動”與“差流越限”是否同步發(fā)生。
　　若是同步發(fā)生，則認(rèn)為“差流越限”是由母線區(qū)內(nèi)故障引起，此時差動保護(hù)在5ms以內(nèi)搶在CT未發(fā)生飽和前快速判別出是區(qū)內(nèi)故障，發(fā)差動出口信號并記憶下來，以確保各斷路器可靠跳閘。
　　若先發(fā)生“故障啟動”，后發(fā)生“差流越限”，則認(rèn)為“差流越限”是由母線區(qū)外故障，CT飽和引起的。這時母差保護(hù)將閉鎖一個周波，在下一周波內(nèi)判別區(qū)外故障是否發(fā)展成區(qū)內(nèi)故障。是則發(fā)差動出口命令；否則繼續(xù)在隨后的每個周波內(nèi)判別是否有故障發(fā)展，直到區(qū)外故障消失；。
　　2)WMH-800母線保護(hù)裝置也是利用CT飽和時差動保護(hù)動作時間滯后于故障發(fā)生時刻的特點來處理這一問題。即先判斷故障的發(fā)生時刻，若此時差動保護(hù)不動即判為母線外部故障，閉鎖差動保護(hù)一周，然后利用波形識別法來開放差動保護(hù)，以便在母線區(qū)外轉(zhuǎn)區(qū)內(nèi)故障時，差動保護(hù)能動作。
　　3)BP-2B型母線保護(hù)裝置的CT飽和檢測元件稱為自適應(yīng)全波暫態(tài)監(jiān)視器。該監(jiān)視器判別區(qū)內(nèi)故障不同于區(qū)外故障發(fā)生CT飽和情況下故障分量差電流ΔId元件與故障分量和電流ΔIr元件的動作時序，以及利用了CT飽和時差電流波形畸變和每周波都存在線性傳變區(qū)等特點，檢測出飽和發(fā)生的時刻。
　　4)RCS-915型母線保護(hù)根據(jù)CT飽和波形特點設(shè)置了兩個CT飽和檢測元件。
　　CT飽和檢測元件一采用自適應(yīng)阻抗加權(quán)抗飽和方法，即利用電壓工頻變化量起動元件自適應(yīng)地開放加權(quán)算法。當(dāng)發(fā)生母線區(qū)內(nèi)故障時，工頻變化量差動元件ΔBLCD和工頻變化量阻抗元件ΔZ與工頻變化量電壓元件ΔU基本同時動作，而發(fā)生母線區(qū)外故障時，由于故障起始CT尚未進(jìn)入飽和，ΔBLCD元件和ΔZ元件的動作滯后于ΔU元件。利用ΔBLCD元件、ΔZ元件和ΔU元件動作的相對時序關(guān)系的特點，得出抗CT飽和的自適應(yīng)阻抗加權(quán)判據(jù)。此判據(jù)充分利用了區(qū)外故障發(fā)生CT飽和時差流不同于區(qū)內(nèi)故障時差流的特點，抗CT飽和，區(qū)內(nèi)故障和故障由區(qū)外轉(zhuǎn)至區(qū)內(nèi)時能迅速切除。
　　CT飽和檢測元件二由諧波制動原理構(gòu)成。利用了CT飽和時差流波形畸變和每周波存在線性傳變區(qū)等特點，根據(jù)差流中諧波分量的波形特征檢測CT是否發(fā)生飽和。在區(qū)外故障CT飽和后發(fā)生轉(zhuǎn)換性故障情況下能快速切除母線故障。
2 母線運行方式改變的問題
　　當(dāng)母線為雙母線接線時在一條母線上發(fā)生短路時應(yīng)有選擇地僅切除故障母線，使健全母線繼續(xù)運行。因此要求母線保護(hù)能適應(yīng)母線的任意一種連接方式。由于電流互感器二次側(cè)不允許開路，不能隨著一次引出線進(jìn)行相應(yīng)的切換，這使雙母線差動保護(hù)在母線任何連接方式下都保證選擇性發(fā)生困難。
　　解決這個問題的方法是在每條母線上裝設(shè)分差動保護(hù)。如圖二，

　　其中大差動元件動作只能區(qū)分母線內(nèi)部還是外部短路，而小差動元件則用于選擇故障母線。
　　傳統(tǒng)的模擬保護(hù)靠二次回路接線完成電流的相加。由于母線上引出線的連接方式經(jīng)常發(fā)生變化，接入分差動保護(hù)的電流互感器的二次側(cè)須隨著作相應(yīng)變化，才能保證分差動保護(hù)正確動作。為避免切換，采取固定母線連接方式的方法。即只有當(dāng)母線按規(guī)定的連接方式運行時才能有選擇性地切除一條故障母線，否則不經(jīng)分差動保護(hù)直接將兩條母線全部切除。當(dāng)雙母線上引出線較多時母線常常不能按規(guī)定的連接方式運行，所以分差動保護(hù)很少能發(fā)揮作用。
　　微機(jī)保護(hù)的發(fā)展使這個問題迎刃而解。把隔離開關(guān)的輔助接點位置輸入微機(jī)母線保護(hù)，軟件就實現(xiàn)了電流互感器抽取電流的切換。
3 電流互感器變比一致性的問題
　　模擬保護(hù)需要加裝中間變流器進(jìn)行調(diào)整，微機(jī)保護(hù)則在裝置內(nèi)部通過軟件進(jìn)行補償，使這個問題的解決大大簡化。

四 常用的幾種微機(jī)母線差動保護(hù)原理的比較
1. WMH-800型和WMZ-41型
　　采用不帶比率制動的電流差動判據(jù)(1)作為啟動出口條件；帶比率制動的電流差動判據(jù)(2)作為差動出口條件。
　
　　若同時滿足以上兩基本判據(jù)，則差動保護(hù)動作。差動保護(hù)的制動特性如圖三所示。

2． BP-2型
　　其差動元件由分相復(fù)式比率差動判據(jù)和分相突變量復(fù)式比率差動判據(jù)組成。
　　1) 復(fù)式比率差動判據(jù)的動作表達(dá)式為
　
　　圖四為復(fù)式比率差動元件動作特性。復(fù)式比率差動判據(jù)相對于傳統(tǒng)的比率制動判據(jù)，由于在制動量的計算中加入了差電流，使其在母線區(qū)外故障時有強的制動特性，而母線區(qū)內(nèi)故障時無制動，因此能明確區(qū)分區(qū)外故障和區(qū)內(nèi)故障。?

　　2) 故障分量復(fù)式比率差動判據(jù)采用如下數(shù)字算法提取故障分量：
　
式中i(k)為當(dāng)前電流采樣值； i(k-N)為一個周波前的采樣值,在故障發(fā)生后的一個周波內(nèi),其輸出能較為準(zhǔn)確地反映包括各種諧波分量在內(nèi)的故障分量。
　
　
　　由于電流故障分量的暫態(tài)特性，故障分量復(fù)式比率差動判據(jù)僅在和電流突變起動后的第一個周波投入，并受使用低制動系數(shù)的復(fù)式比率差動判據(jù)閉鎖。
3. RCS-915型
　　采用由差流構(gòu)成的常規(guī)比率差動元件和工頻變化量電流構(gòu)成了工頻變化量比率差動元件，與低制動系數(shù)的常規(guī)比率差動元件配合構(gòu)成快速差動保護(hù)。
　　工頻變化量比率差動元件的優(yōu)點在于裝置不受負(fù)荷電流影響以及受過渡電阻影響??；動作靈敏。其動作判據(jù)為：
　
五 母線差動保護(hù)的整定計算
　　計算母差保護(hù)的主要工作量在于以下幾個值的計算，經(jīng)總結(jié)歸納，計算方法如下：
　　1 比率差動元件的比率差動門坎按包括檢修方式的各種運行方式下，母線發(fā)生各種類型短路的最小總短路電流(相電流)有足夠靈敏度計算，靈敏度≥4，并盡可能躲過母線出線最大負(fù)荷電流。
　　比率差動門坎要整定得躲過母線出線最大負(fù)荷電流是為了防止CT斷線時母線差動保護(hù)誤動。
　　2低電壓閉鎖元件
　　以電流判據(jù)為主的差動元件，可以用電壓閉鎖元件來配合，提高保護(hù)整體的可靠性。復(fù)合電壓閉鎖包括母線線電壓(相間電壓)，母線三倍零序電壓，和母線負(fù)序電壓。其動作表達(dá)式為：
　
　　以上三個判據(jù)中的任何一個被滿足，則該段母線的電壓閉鎖元件動作。
　　Uset 按母線對稱故障有足夠靈敏度整定，靈敏度≥1.5。且應(yīng)在母線最低運行電壓下不動作，而在故障切除后能可靠返回。一般取65%至70%Ue。
　　U0set按母線不對稱故障有足夠靈敏度整定，靈敏度≥4。且應(yīng)躲過母線正常運行時最大不平衡電壓的零序分量。一般取6至10V。
　　U2set按母線不對稱故障有足夠靈敏度整定，靈敏度≥4。且應(yīng)躲過母線正常運行時最大不平衡電壓的負(fù)序分量。一般取4至8V。
　　95年廣東220KV梅林站曾有一次因水梅線#2刀支柱撞倒隔離開關(guān)開斷搶弧導(dǎo)致A相線路側(cè)刀閘接地，梅林站母差保護(hù)差動繼電器動作，母差保護(hù)動作信號掉牌，但母差保護(hù)未出口跳閘。該母差保護(hù)只有負(fù)序電壓及低電壓閉鎖，沒有零序電壓閉鎖。事故后根據(jù)錄波圖分析及模擬故障計算，因故障點離梅林220KV母線電氣距離較遠(yuǎn)，負(fù)序電壓及低電壓均未達(dá)到整定值，因而沒有及時開放母差保護(hù)。這次故障由于梅林站母差保護(hù)沒有及時動作隔離開故障點，約3秒后母線側(cè)刀頭引起Ⅱ母線對地故障，母線電壓降低，母差保護(hù)出口跳閘。已經(jīng)導(dǎo)致事故擴(kuò)大。所以，低電壓閉鎖元件中的任一個判據(jù)都是必要的。

七 結(jié)束語
　　目前廣東省電網(wǎng)中各種型號的微機(jī)母線保護(hù)都有使用，運行情況良好。由于母線故障的幾率較小(據(jù)不完全統(tǒng)計，每條母線17年故障一次)，需要在更長時間的運行使用中不斷積累經(jīng)驗和分析統(tǒng)計其動作情況，才能更好地掌握各種型號的微機(jī)母線保護(hù)的性能。