10位40MSPS模數(shù)轉(zhuǎn)換器片內(nèi)基準(zhǔn)電壓源設(shè)計(jì)

10位40MSPS模數(shù)轉(zhuǎn)換器片內(nèi)基準(zhǔn)電壓源設(shè)計(jì)

設(shè)計(jì)了10位40MSPS的ADC片內(nèi)面積小、高精度的基準(zhǔn)電壓源，采用帶隙電壓源為基本結(jié)構(gòu)，重點(diǎn)設(shè)計(jì)了一種新型的高增益、寬輸入范圍的CMOS運(yùn)算放大器，以提高基準(zhǔn)電壓源精度;并設(shè)計(jì)出兩組基準(zhǔn)電壓RET與REB，及其差值為ADC的基準(zhǔn)比較電壓，以進(jìn)一步減小絕對(duì)誤差。采用Chart 0.35μm CMOS工藝參數(shù)進(jìn)行了Hspice仿真，所設(shè)計(jì)的運(yùn)算放大器增益為88dB，基準(zhǔn)電壓源的隨電源電壓變化的偏差小于5mV，溫度系數(shù)小于10^-4/°C。經(jīng)流片測(cè)試所設(shè)計(jì)的基準(zhǔn)電壓源能很好地滿(mǎn)足ADC的要求。

關(guān)鍵詞:帶隙基準(zhǔn)電壓;運(yùn)算放大器;電源抑制;溫度系數(shù);模數(shù)轉(zhuǎn)換器

在模擬集成電路中基準(zhǔn)電壓源是一個(gè)非常重要的模塊，一個(gè)有效的基準(zhǔn)電壓源應(yīng)在一定的范圍內(nèi)基本上與電源電壓變化、工藝參數(shù)變化及溫度無(wú)關(guān)。在高精度高速的數(shù)模轉(zhuǎn)換器中，一個(gè)精確的高電源抑制與溫度抑制的基準(zhǔn)電壓的設(shè)計(jì)是至關(guān)重要的，其基準(zhǔn)電壓源的精度直接影響到模數(shù)轉(zhuǎn)換器的精度。本文設(shè)計(jì)了一個(gè)小面積、高精度、高電源抑制與溫度抑制的基準(zhǔn)電壓源以滿(mǎn)足10位40MSPS的模數(shù)轉(zhuǎn)換器的要求(根據(jù)10位ADC的要求，基準(zhǔn)電壓源的溫度誤差應(yīng)小于1/2¹⁰=1/1024=976×10^-6)。

所設(shè)計(jì)的基準(zhǔn)電壓源的工作電壓為5V，在本芯片中，采用了高精度的帶隙基準(zhǔn)電壓源作為基本電壓源，另外根據(jù)FLASHAD的工作原理，設(shè)計(jì)了由同一個(gè)帶隙電壓源的基礎(chǔ)上產(chǎn)生兩組基準(zhǔn)電壓，即RET(3.5V)和REB(1.5V)，在ADC中使用時(shí)則利用了其差值作為其比較電壓，進(jìn)一步確保了基準(zhǔn)電壓源的精度。在芯片中，基準(zhǔn)電壓源電路主要由兩部分構(gòu)成:一部分為帶隙基準(zhǔn)電壓源產(chǎn)生電路;另一部分為由帶隙基準(zhǔn)電壓源產(chǎn)生兩組基準(zhǔn)電壓。

1　帶隙基準(zhǔn)電壓源電路設(shè)計(jì)

帶隙基準(zhǔn)電壓源(band-gap)是基準(zhǔn)電壓模塊的核心部分，為了以最小面積、最低成本實(shí)現(xiàn)高性能的帶隙基準(zhǔn)電壓源，所設(shè)計(jì)的電路如圖1所示。該電路按功能可分為帶隙電壓產(chǎn)生電路、啟動(dòng)電路以及PTAT電路。

圖1　帶隙基準(zhǔn)電壓源

啟動(dòng)電路:啟動(dòng)電路由M5、M6、M7以及運(yùn)算放大器的偏置電路構(gòu)成(如圖1所示)，當(dāng)電路加上電壓時(shí)，M5的柵電位為0V，則M5導(dǎo)通，通過(guò)電流鏡M6與M7給M1、M3、M5提供電流，電路開(kāi)始工作。在電路正常工作后，運(yùn)算放大器的輸出，提高了M5的柵電位，從而使M5截止，啟動(dòng)電路停止工作，并且M5設(shè)計(jì)成一個(gè)倒比管以減小啟動(dòng)電流。
帶隙電壓產(chǎn)生電路:主要由Q1、Q2、R1、R2、opamp及恒流源(M1、M2、)構(gòu)成，根據(jù)理想運(yùn)算放大器的特性及pn結(jié)的I/V特性有

V_BE1+I₁R₁=V_BE2 (1)

V_Tln(I₁/I_S1)+I₁R₁=V_Tln[(I₂+I₄)/I_S2] (2)

且因I₂=n₁I₁，I₄=n₂I₁;Q1、Q2的面積比設(shè)為n₃，I_S1/I_S2=n₃;故式(1)與(2)可簡(jiǎn)化為

I₁=V_Tln[(n₁+n₂)n₃]/R₁ (3)

V_REF=I₂R₂+V_BE2=n₁V_Tln[(n₁+n₂)n₃]R₂/R₁+V_BE2 (4)

適當(dāng)選擇n₁、n₂、n₃、R₁、R₂可設(shè)計(jì)出一個(gè)1.25V電壓的高精度基準(zhǔn)電壓源。

PTAT電路:主要由M1、M2、M3、M4構(gòu)成的恒流源組成(如圖1所示)，它們的電流I₁、I₂、I₄與絕對(duì)溫度成正比，即為PTAT電流;通過(guò)利用PTAT電流與負(fù)溫度系數(shù)V_BE構(gòu)成為其在某一溫度下其溫度系數(shù)為零的基準(zhǔn)電壓源。

由以上分析可知:帶隙電壓源是利用理想運(yùn)算放大器的兩輸入端虛短設(shè)計(jì)的，故運(yùn)算放大器的設(shè)計(jì)要求很高，最重要的指標(biāo)是運(yùn)算放大器的增益，增益越高則運(yùn)算放大器越接近理想、誤差越小。本文設(shè)計(jì)了一個(gè)面積小、增益高、輸入范圍大的新型CMOS運(yùn)算放大器。

2　band-gap中運(yùn)算放大器的設(shè)計(jì)
傳統(tǒng)的串聯(lián)反饋CMOS運(yùn)算放大器的結(jié)構(gòu)如圖2所示。輸入級(jí)可利用圖3推導(dǎo)出

通過(guò)式(5)、式(7)可以看出其輸入范圍比傳統(tǒng)的不帶反饋的二級(jí)放大器大，而增益卻減小了。
即這種運(yùn)算放大器的特點(diǎn)為大輸入范圍，但增益較小。

圖2　串聯(lián)反饋電阻運(yùn)算放大器

圖3　串聯(lián)反饋電阻運(yùn)算放大器等效電路圖

通過(guò)式(7)可知提高增益的一個(gè)有效辦法就是增大輸出電阻，但若直接串聯(lián)上電阻，由于電阻工藝誤差和寄生電容都比較大，會(huì)造成難以控制因素增多，而MOS管的工藝一致性比較好，為此提出了一種運(yùn)算放大器的結(jié)構(gòu)(如圖4):主要是通過(guò)增加M8、M9來(lái)提高增益，從而以較小面積實(shí)現(xiàn)高增益運(yùn)算放大器，即在第一級(jí)的輸出端增加了兩個(gè)MOS管M8、M9，這兩個(gè)MOS管的柵電壓相同，第一級(jí)的右半部分M2輸出通過(guò)M8的漏極輸入，M9的源極輸出，這兩個(gè)MOS管等效為一個(gè)電阻;同時(shí)M9起頻率補(bǔ)償作用，其近似等效電路如圖5所示，由此可得到

R₁=R_L//(r_O+R+R_S)A_V1=g_m1[R_L//(r_O+R+R_S)]/(1+g_m1R_S) (8)

上式中，R為M8與M9的等效電阻，顯然式(8)中的輸出阻抗[R_L//(r_O+R+R_S)]大于式(7)中的輸出阻抗R_L//(r_O+R_S)，即串聯(lián)M8、M9就相當(dāng)于提高了輸出電阻，進(jìn)而提高了運(yùn)算放大器的增益。

圖4　新型CMOS運(yùn)算放大器

圖5　新型CMOS運(yùn)算放大器等效電路

采用Chartered CMOS 0.35μm5V工藝庫(kù)對(duì)以上兩種運(yùn)算放大器進(jìn)行Hspice仿真，其仿真結(jié)果分別如圖6與圖7所示，由圖7可以看出串聯(lián)了M8、M9的新型CMOS運(yùn)算放大器的增益約為88dB;而串聯(lián)反饋電阻運(yùn)算放大器增益大約為75dB(如圖6所示)。

圖6　串聯(lián)反饋電阻運(yùn)算放大器增益

圖7　新型CMOS運(yùn)算放大器增益

3　基準(zhǔn)電壓源RET、REB的設(shè)計(jì)
在帶隙基準(zhǔn)電壓源產(chǎn)生的基礎(chǔ)上，為了進(jìn)一步減小基準(zhǔn)電壓源對(duì)ADC性能的影響，在ADC芯片中還設(shè)計(jì)了基于同一帶隙基準(zhǔn)電壓源的兩組基準(zhǔn)電壓源RET與REB(如圖8所示)，利用其差值作為ADC的比較基準(zhǔn)電壓，進(jìn)一步減小帶隙電壓源絕對(duì)誤差的影響。

圖8　基準(zhǔn)電壓源RET、REB產(chǎn)生電路原理框圖

該部分電路是運(yùn)用運(yùn)算放大器及其反饋的原理設(shè)計(jì)的，當(dāng)V_ref(帶隙電壓源產(chǎn)生的電壓)為1.25V時(shí)，調(diào)節(jié)R4與R5之比使運(yùn)算放大器op1的輸出電壓為3.5V，通過(guò)運(yùn)算放大器op2的跟隨作用，得到V_ref1的電壓為3.5V，再通過(guò)調(diào)節(jié)電阻R6與R7的比值使V_ref2的電壓為1.5V。為了提高它們的驅(qū)動(dòng)能力，設(shè)計(jì)了運(yùn)算放大器op3與op4構(gòu)成的跟隨器電路，得到了具有較高驅(qū)動(dòng)能力的電壓分別為3.5V與1.5V的兩組基準(zhǔn)電壓源RET與REB。

4　基準(zhǔn)電壓源的仿真
對(duì)所設(shè)計(jì)的帶隙電壓源進(jìn)行Hspice仿真(采用Charted CMOS 0.35μm5V工藝)，結(jié)果表明:采用新型的CMOS運(yùn)算放大器后此帶隙電壓源的平均溫度系數(shù)小于10^-4/°C，仿真結(jié)果如圖9所示(本芯片的溫度范圍為-10～150°C，由圖9可知:在此溫度范圍內(nèi)基準(zhǔn)電壓變化小于110mV，即平均溫度系數(shù)為:110mV/110°C=10^-4/°C);基準(zhǔn)電壓源隨電源電壓變化的最大偏差為5mV，仿真波形如圖10所示(本芯片的電壓工作范圍:4.75～5.25V)。

圖9　基準(zhǔn)電壓對(duì)溫度的抑制

圖10　基準(zhǔn)電壓的電源抑制

5　測(cè)試
對(duì)所設(shè)計(jì)的ADC芯片進(jìn)行了流片，圖11為用于測(cè)試的芯片及其接口，其中間部分就是所設(shè)計(jì)的芯片。

對(duì)芯片進(jìn)行了測(cè)試:改變工作電壓，對(duì)基準(zhǔn)電壓的輸出端RET進(jìn)行測(cè)試，其結(jié)果如圖12所示，結(jié)果表明:在工作電壓范圍內(nèi)，基準(zhǔn)電壓源的最大偏差為5mV。同樣測(cè)得REB的值，計(jì)算同一V_DD時(shí)RET-REB的值，可得其值恒定為2.0V，因此所設(shè)計(jì)的片上基準(zhǔn)電壓源的電源抑制比高，而且RET-REB的差值恒定，為ADC中的比較器提供了穩(wěn)定的比較電壓，能很好地滿(mǎn)足10位40MSPS的要求。

圖11　所設(shè)計(jì)芯處片及接口

圖12　RET隨V_DD變化的測(cè)試結(jié)果

6　結(jié)論
由于采用了新型的高增益CMOS運(yùn)算放大器作為帶隙基準(zhǔn)電壓源的運(yùn)算放大器，從而大大提高了帶隙電壓源的精度，并且采用基準(zhǔn)電壓的差值作為ADC中比較器的比較電壓，更進(jìn)一步減小了誤差，經(jīng)測(cè)試所設(shè)計(jì)的基準(zhǔn)電壓源能很好滿(mǎn)足ADC的要求。所設(shè)計(jì)的基準(zhǔn)電壓源具有面積小、低溫度系數(shù)以及隨電源電壓變化的偏差小等特點(diǎn)。